改造后應(yīng)保持在同樣風(fēng)量下，風(fēng)帽總阻力值達(dá)到4500Pa以上，風(fēng)室不會(huì)漏渣，且風(fēng)帽與芯管連接方式為點(diǎn)焊連接，點(diǎn)焊點(diǎn)在芯管的臺(tái)階邊緣上，這樣可保證拆卸時(shí)把焊點(diǎn)鏟除掉即可拔下，使得安裝、檢修方便。風(fēng)帽材質(zhì)耐磨耐高溫，能保證鍋爐的安全運(yùn)行，提高風(fēng)帽的使用壽命，為滿足以上要求，經(jīng)反復(fù)試取大風(fēng)帽各部尺寸進(jìn)行阻力計(jì)算，最終確定改造后風(fēng)帽數(shù)量為1767個(gè)。
2.2改造后大風(fēng)帽各部位的通流面積、風(fēng)速及阻力值：
①自風(fēng)室到風(fēng)帽底孔的入口突縮阻力：
ζ1=0.5
設(shè)計(jì)底孔直徑Φ32， S1＝1.42m2 （1767個(gè)鐘罩式風(fēng)帽）
則入口風(fēng)速：V1＝Q/S1=61.56m/s
Hf1＝ρζ1×V12/2g=74.4mmH2O=744Pa
②夾層突擴(kuò)及轉(zhuǎn)角阻力：
綜合阻力系數(shù)ζ2=0.98
Hf2＝ρζ2×V22/2g=145.9mmH2O=1459Pa
③夾層至風(fēng)帽孔轉(zhuǎn)角阻力：
ζ3＝0.98
S3＝2.75m2 
（Φ64降至Φ46夾層面積） 
V3＝Q/S3=31.79m/s
Hf3＝ρζ3×V32/2g=38.9mmH2O=389Pa
④夾層至風(fēng)帽出口突縮阻力：
ζ4=0.3
S4＝1.468m2 （1767個(gè)鐘罩式風(fēng)帽）
V4＝Q/S4=59.5m/s
Hf4＝ρζ4×V42/2g=47.1mmH2O=471Pa
⑤風(fēng)帽出口突擴(kuò)阻力：
ζ5=0.3
S5＝1.468m2 （1767個(gè)鐘罩式風(fēng)帽）
V5＝Q/S5=59.5m/s
Hf5＝ρζ5×V52/2g=136.3mmH2O=1363Pa
⑥沿程阻力200Pa
總阻力合計(jì)：744+1459+389+417+1363+200＝4572Pa
三、改造后冷態(tài)調(diào)試情況分析
布風(fēng)板阻力試驗(yàn)（空板阻力）
送風(fēng)量5萬(wàn)m3/h,冷風(fēng)20℃，以1萬(wàn)m3/h為一個(gè)區(qū)間
改造后空板阻力實(shí)測(cè)值20萬(wàn)m3/h，冷風(fēng)時(shí)阻力為3600Pa，換算為熱態(tài)阻力4700Pa，與設(shè)計(jì)值吻合；冷態(tài)臨界流化風(fēng)量為95000m3/h，臨界流化實(shí)驗(yàn)底料700mm，95000m3/h的風(fēng)量完全流化無(wú)死壓，平料后，底料平整。
結(jié)論與分析
改造后熱態(tài)運(yùn)行情況分析
1.床溫均勻性
運(yùn)行初期負(fù)荷低，沒(méi)有放渣量的情況下，只開(kāi)中間冷煤機(jī)，中間與兩側(cè)有溫差，又因床面大，沒(méi)有連續(xù)放渣，底料在床面上橫向流動(dòng)弱，也影響了床溫的均勻性。待負(fù)荷提高，冷煤機(jī)全部啟動(dòng)連續(xù)放渣后，床溫趨向一致。
2.帶負(fù)荷情況
調(diào)試運(yùn)行后，滿負(fù)荷工況穩(wěn)定，風(fēng)機(jī)開(kāi)度、風(fēng)機(jī)風(fēng)量、風(fēng)機(jī)電流與改造前基本一致。
3.風(fēng)室漏渣情況
改造運(yùn)行后，沒(méi)發(fā)現(xiàn)風(fēng)室有任何漏渣情況。
4.燃燒效率情況
連續(xù)帶負(fù)荷運(yùn)行后，給煤量、風(fēng)量與改造前一致，排煙溫度沒(méi)有變化，大渣可燃物與原來(lái)基本一致，飛灰可燃物比原來(lái)明顯降低（原來(lái)是69％以上，現(xiàn)在49％左右）。